選擇什么樣的槽形，要看具體使用場合。。。高效的，定子槽形矮胖，以求減少漏抗，提高運行效率，轉(zhuǎn)子槽形則盡量大，但是由于啟動方面的限制，又不得不選擇刀形、凸形等槽形，以限制迅速上升的啟動電流。。。變頻的，以大槽形為主，力挺最大轉(zhuǎn)矩，不考慮啟動性能，轉(zhuǎn)子槽選擇平滑直邊大面積。。。節(jié)材型、低成本的，以小槽形為原則，性能既能講得過去，又能大幅降低材料消耗，為一般客戶所接受。。。節(jié)銅形的，以定子小槽形輔之以雙籠轉(zhuǎn)子，以求多用鋁或者多用鐵，少用銅。

（1）增加激振力波次數(shù)（力波極對數(shù)）。增大由諧波磁場產(chǎn)生的徑向力波次數(shù)，主要靠合理選擇定轉(zhuǎn)子槽配合實現(xiàn)。（2）使重要的激振力頻率與電機結(jié)構(gòu)的固有振動頻率錯開，為此要確定定子結(jié)構(gòu)、轉(zhuǎn)子系統(tǒng)與端蓋的固有頻率，并把這些固有頻率與主要激振力頻率進行比較。（3）增加定子鐵軛厚，以提高其剛度。（4）加入阻尼材料，以增加電機結(jié)構(gòu)的阻尼性能。用清漆或環(huán)氧樹脂把定子疊片完全粘在一起，并填充鐵心與機座之間的間隙，就能增大電機結(jié)構(gòu)的阻尼。（5）調(diào)節(jié)定子疊片鐵心與機座之間的機械連接，使機座振動最小。這種方法僅適用于大型和中型

一、 Y系列電機繞組形式繞組形式單層交叉單層同心式單層鏈?zhǔn)絾螌渔準(zhǔn)诫p層疊式1.雙層疊繞組：雙層疊繞組繞線模的模心如圖所示。（注：計算相符）⑴.直邊長度：L=LFe+2L1(mm)式中：L　——模心直線部分的長度，mm； LFe　——定子鐵心長度，mm； L1　——線圈直線部分伸出鐵心的單邊長度，mm；對于電動機中心高１６０mm及以下，取１５mm；中心高１８０～２２５mm，�。玻癿m；中心高２５０mm以上的電動機，�。玻祄m�！　　� π(Di1+h+r1)⑵.寬度：By=　—————— y (mm) Z1式中：y　——以槽數(shù)表示的繞組節(jié)距；　　　　

滾動軸承一般由外圈、內(nèi)圈、滾動體和保持架組成。內(nèi)圈和軸頸為基孔制（基本偏差為一定的孔的公差帶，與不同基本偏差的軸的公差帶形成各種配合的一種制度）配合，外圈和軸承室孔為基軸制（基本偏差為一定的軸的公差帶，與不同基本偏差的孔的公差帶形成各種配合的一種制度）配合。工作時，滾動體在內(nèi)、外圈的滾道上滾動，形成滾動摩擦。滾動軸承具有摩擦力小、軸向尺寸小、更換方便和維護容易等優(yōu)點，所以在中小型感應(yīng)電動機中，廣泛地采用滾動軸承。

（1）滾動軸承上帶有標(biāo)記代號的端面應(yīng)裝在可見方向，以便更換時查對。（2）軸承裝在軸上或裝入軸承室后，不允許有歪斜現(xiàn)象。（3）同軸的兩個軸承中，必須有一個軸承在軸受熱膨脹時有軸向移動的余地。（4）裝配軸承時，壓力（或沖擊力）應(yīng)直接加在待配合的套圈端面上，不允許通過滾動體傳遞壓力。（5）裝配過程中應(yīng)保持清潔，防止異物進入軸承內(nèi)。（6）裝配后的軸承應(yīng)運轉(zhuǎn)靈活，噪聲小，工作溫度不超過500C.

1、將兩軸承裝入轉(zhuǎn)子軸承檔，裝入時可采用熱套或冷壓的方法。不論用哪種方法，力都應(yīng)加在軸承內(nèi)圈。熱套時溫度不能過高，一般控制在100~105℃.2、將后端蓋裝入后軸承，并擰緊后軸承蓋螺釘。3、將帶有后端蓋的轉(zhuǎn)子推入定子。4、擰緊后端蓋螺栓，裝上前端蓋、前軸承蓋，并擰緊緊固件。5、裝風(fēng)扇、風(fēng)罩，并擰緊緊固件。6、零部件裝配完畢后，用手轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)軸，如果轉(zhuǎn)動靈活而無雜聲，則表示裝配結(jié)束。

1、電源線與接地線搞錯； 2、電動機繞組受潮，絕緣老化使絕緣性能降低；3、引出線與接線盒碰殼； 4、局部繞組絕緣損壞使導(dǎo)線碰殼；5、鐵心松弛刺傷導(dǎo)線； 6、接地線失靈；7、接線板損壞或表面油污過多。

3.3 對配電屏和低壓線路的影響（1）三相負(fù)荷不平衡將增加線路損耗：三相四線制供電線路，把負(fù)荷平均分配到三相上，設(shè)每相的電流為I，中性線電流為零，其功率損耗為：ΔP1 = 3I2R在最大不平衡時，即某相為3I，另外兩相為零，中性線電流也為3I，功率損耗為：ΔP2 = 2（3I)2R = 18I2R = 6（3I2R)；即最大不平衡時的電能損耗是平衡時的6倍，換句話說，若最大不平衡時每月?lián)p失1200 kWh，則平衡時只損失200 kWh，由此可知調(diào)整三相負(fù)荷的降損潛力。（2）三相負(fù)荷不平衡可能造成燒斷線路、燒毀開關(guān)設(shè)備的嚴(yán)重后果：上述不平衡時重負(fù)荷相電流過大（

當(dāng)一相定子繞組的聯(lián)結(jié)方式改變后，其產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁場的磁極對數(shù)即發(fā)生了變化。這種變極調(diào)速的方法只適用于三相籠型異步電動機，不適用于繞線轉(zhuǎn)子異步電動機。因為籠型電動機轉(zhuǎn)子的磁極數(shù)可以隨定子極數(shù)的改變而改變，而繞線轉(zhuǎn)子電動機的轉(zhuǎn)子繞組在轉(zhuǎn)子嵌線時就已確定了磁極對數(shù)，一般情況下很難改變磁極對數(shù)。變極調(diào)速的優(yōu)點是所需設(shè)備簡單，其缺點是電動機繞組引出頭較多，調(diào)速極數(shù)少。為了避免轉(zhuǎn)子繞組變極的困難，繞線轉(zhuǎn)子異步電動機不采用變極調(diào)速，即變極調(diào)速只用于籠型異步電動機中。

對配電變壓器的影響（1）三相負(fù)荷不平衡將增加變壓器的損耗：變壓器的損耗包括空載損耗和負(fù)荷損耗。正常情況下變壓器運行電壓基本不變，即空載損耗是一個恒量。而負(fù)荷損耗則隨變壓器運行負(fù)荷的變化而變化，且與負(fù)荷電流的平方成正比。當(dāng)三相負(fù)荷不平衡運行時，變壓器的負(fù)荷損耗可看成三只單相變壓器的負(fù)荷損耗之和。從數(shù)學(xué)定理中我們知道：假設(shè)a、b、c 3個數(shù)都大于或等于零，那么a+b+c≥33√abc 。當(dāng)a=b=c時，代數(shù)和a+b+c取得最小值：a+b+c＝33√abc 。因此我們可以假設(shè)變壓器的三相損耗分別為：Qa＝Ia2 R、Qb= Ib2 R 、Qc =Ic2 R，式中Ia