1、電源線與接地線搞錯； 2、電動機繞組受潮，絕緣老化使絕緣性能降低；3、引出線與接線盒碰殼； 4、局部繞組絕緣損壞使導(dǎo)線碰殼；5、鐵心松弛刺傷導(dǎo)線； 6、接地線失靈；7、接線板損壞或表面油污過多。

3.3 對配電屏和低壓線路的影響（1）三相負荷不平衡將增加線路損耗：三相四線制供電線路，把負荷平均分配到三相上，設(shè)每相的電流為I，中性線電流為零，其功率損耗為：ΔP1 = 3I2R在最大不平衡時，即某相為3I，另外兩相為零，中性線電流也為3I，功率損耗為：ΔP2 = 2（3I)2R = 18I2R = 6（3I2R)；即最大不平衡時的電能損耗是平衡時的6倍，換句話說，若最大不平衡時每月?lián)p失1200 kWh，則平衡時只損失200 kWh，由此可知調(diào)整三相負荷的降損潛力。（2）三相負荷不平衡可能造成燒斷線路、燒毀開關(guān)設(shè)備的嚴重后果：上述不平衡時重負荷相電流過大（

當一相定子繞組的聯(lián)結(jié)方式改變后，其產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁場的磁極對數(shù)即發(fā)生了變化。這種變極調(diào)速的方法只適用于三相籠型異步電動機，不適用于繞線轉(zhuǎn)子異步電動機。因為籠型電動機轉(zhuǎn)子的磁極數(shù)可以隨定子極數(shù)的改變而改變，而繞線轉(zhuǎn)子電動機的轉(zhuǎn)子繞組在轉(zhuǎn)子嵌線時就已確定了磁極對數(shù)，一般情況下很難改變磁極對數(shù)。變極調(diào)速的優(yōu)點是所需設(shè)備簡單，其缺點是電動機繞組引出頭較多，調(diào)速極數(shù)少。為了避免轉(zhuǎn)子繞組變極的困難，繞線轉(zhuǎn)子異步電動機不采用變極調(diào)速，即變極調(diào)速只用于籠型異步電動機中。

對配電變壓器的影響（1）三相負荷不平衡將增加變壓器的損耗：變壓器的損耗包括空載損耗和負荷損耗。正常情況下變壓器運行電壓基本不變，即空載損耗是一個恒量。而負荷損耗則隨變壓器運行負荷的變化而變化，且與負荷電流的平方成正比。當三相負荷不平衡運行時，變壓器的負荷損耗可看成三只單相變壓器的負荷損耗之和。從數(shù)學定理中我們知道：假設(shè)a、b、c 3個數(shù)都大于或等于零，那么a+b+c≥33√abc 。當a=b=c時，代數(shù)和a+b+c取得最小值：a+b+c＝33√abc 。因此我們可以假設(shè)變壓器的三相損耗分別為：Qa＝Ia2 R、Qb= Ib2 R 、Qc =Ic2 R，式中Ia

三相交流電按正序u-v-w順時針接入電動機的u相、v相、w相繞組時,由此所產(chǎn)生的磁場的轉(zhuǎn)向也是順時針的（即由電流相位超前的繞組轉(zhuǎn)向電流相位落后的繞組），如果任意調(diào)換電動機兩相繞組所接交流電的相序，比如u相繞組仍接u相交流電，v相繞組接w相交流電，w相繞組接v相交流電，此時三個電流的相序是逆時針的，則由此產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)向也是逆時針的（也是由電流相位超前的繞組轉(zhuǎn)向電流相位落后的繞組）。由此可以得出結(jié)論：電動機的旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)向，也即電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)向是由接入三相繞組的電流相序決定的，即三相交流電按正序u-v-w分別對應(yīng)

電工產(chǎn)品絕緣的使用期受到多種因素（如溫度、電和機械的應(yīng)力、振動、有害氣體、化學物質(zhì)、潮濕、灰塵和輻照等）的影響，而溫度通常是對絕緣材料和絕緣結(jié)構(gòu)老化起支配作用的因素。因此已有一種實用的，被世界公認的耐熱性分級方法，也就是將電氣絕緣的耐熱性劃分為若干耐熱等級。電機的絕緣等級決定于它所采用的絕緣材料的耐熱等級。而絕緣材料按其在正常條件下允許的極限溫度可分為Y、A、E、B、F、C、H七個等級，其極限溫度分別為Y≤90°、A≤105°、E≤120°、B≤130°、F≤155°、H≤180°、C＞180°。

水泵、風機類負載中，可以通過調(diào)整頻率，控制電機的功率輸出，實現(xiàn)系統(tǒng)的節(jié)能。水泵的工作點是由水泵的揚程曲線與管路的阻力特性曲線的交點。P=QH(P功率，Q流量，H壓頭)(如圖A’點)，功率為工作點下曲線圍成的面積。傳統(tǒng)的水流量是通過閥門來調(diào)節(jié)。此方法通過增加管路的阻力特性。調(diào)節(jié)閥門時雖Q減少，但H增加，并且效率降低。因而其節(jié)能效果相當有限。改變轉(zhuǎn)速即改變了泵的運行特性曲線，而沒有改變管路阻力特性。根據(jù)相似原理，揚程H以平方關(guān)系遞減，而功率P則以立方關(guān)系遞減(如圖A”點),而且保持了原來的高效率。所以此方法是行之有效的

滾動軸承有內(nèi)、外軸承圈，其間有滾珠或滾柱等滾動元件以及保持架等零件，它們之間產(chǎn)生相對運動，這些相對運動的元件間發(fā)生不規(guī)則撞擊而發(fā)出各種噪聲。因此軸承聲經(jīng)常分布在一個較寬的頻帶內(nèi)，低頻部分由內(nèi)、外圈的偏心或不規(guī)則，滾動元件排列不規(guī)則或有斑點等影響旋轉(zhuǎn)精度，從而引起旋轉(zhuǎn)頻率或倍頻的振動噪聲。高頻部分由軸承滾動接觸面即滾道及滾動體表面的波紋道及表面損傷引起，常處在1～5KHz頻率范圍內(nèi)，尖峰處的頻率多位于2kHz或3kHz，這種軸承聲的頻率與轉(zhuǎn)速關(guān)系不大，但大小卻隨轉(zhuǎn)速而上升。以上所述的是與軸承本身質(zhì)量有關(guān)所產(chǎn)生的

按檢驗特性值的屬性可以將抽樣檢驗分為計數(shù)抽樣檢驗和計量抽樣檢驗兩大類。計數(shù)型抽樣檢驗又包括計件抽樣檢驗和計點抽樣檢驗，計件抽樣檢驗是根據(jù)被檢驗樣本中的不合格產(chǎn)品數(shù)，推斷整批產(chǎn)品的接收與否；而計點抽樣檢驗是根據(jù)被檢樣本中的產(chǎn)品包含的不合格數(shù)，推斷整批產(chǎn)品的接收與否。計量抽樣檢驗是通過測量被檢樣本中的產(chǎn)品質(zhì)量特性的具體數(shù)值并與標準進行比較，進而推斷整批產(chǎn)品的接收與否。按抽樣的次數(shù)也即抽取樣本的個數(shù)（不是指抽取的單位產(chǎn)品個數(shù)，即樣本量），抽樣檢驗又可以分為一次抽樣檢驗、二次抽樣檢驗、多次抽樣檢驗和序貫